食品工程原理——列管式换热器课程设计报告报告实例

号：

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程 设 计

题 目 年处理？万吨牛奶换热器设计

学 院 环境与资源学院 专 业 食品科学与工程 班 级 2013食品？班

学生

指导教师

常海军 周文斌

2015 年 12 月 31 日

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学课 -

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工商大学课程设计成绩评定表

学院： 环资学院 班级：2013食品？班 学生： 学号：

工程 分值 优秀 (100>x≥90) 参考标准 学习态度认真，科学作风严谨，学习态度 严格保证设计时15 间并按任务书中规定的进度开展各项工作 设计合理、理论分析与计算正确，实验数据准技术水平与实际能力 25 确，有很强的实际动手能力、经济分析能力和计算机应用能力，文献查阅能力强、引用合理、调查调研非常合理、可信 有重大改良或独创新 10 特见解，有一定实用价值 构造严谨，逻辑论文(计算书、图纸)撰写质量 50 语言准确，文字流畅，完全符合规化要求，书写工整或用计算机打印成文；图纸非常工整、清晰 有较大改良或新颖的见解，实用性尚可 构造合理，符合清楚，语言准构造合理，层文理通顺，根构造根本容空泛，构造混乱，文字表字较多，达不到规化要求；图纸不工整或不清晰 次较为清楚，合理，逻辑文字尚通顺，勉强到达规化要求；图纸比拟工整 有一定改良或新的见解 有一定见解 观念旧 设计合理、理论分析与计算正确，实验数据比拟准确，有较强的实际动手能力、经济分析能力和计算机应用能力，文献引用、调查调研比拟合理、可信 良好 (90>x≥80) 参考标准 学习态度比拟认真，科学作风良好，能按期完成任务书规定的任务 中等 (80>x≥70) 参考标准 学习态度尚好，遵守组织纪律，根本保按期完成各项工作 设计合理，理论分析与计实验数据比拟准确，有一定的实际动手能力，主要文献引用、调查调研比拟可信 设计根本合理，理论及格 (70>x≥60) 参考标准 学习态度尚可，能遵守组织纪完成任务 不及格(x<60) 参考标准 学习马虎，纪律松散，工作作风不严谨,不能保证设计时间和进度 设计不合理，理论分析与计算有原那数据不可靠，实际动手能力差，文献引用、调查调研有较大的问题 评分 证设计时间，律，能按期算根本正确，分析与计实验数据无大错 算无大错，么错误，实验性强，层次清晰，逻辑，文章层次根本清楚，达不清，错别确，文字流畅，本到达规化符合规化要求，要求，书写比书写工整或用计算机打印成清晰 拟工整；图纸比拟工整、清文；图纸工整、晰 - .word.zl.

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指导教师评定成绩：

指导教师签名： 2015年 12月 31日

目录

工程原理课程设计任务书错误!未定义书签。 (一) 概述及设计方案简介4 1 概述5

2 设计方案简介10

〔二〕工艺及设备设计计算10 1 确定物性数据10 2 计算总传热系数11 3 传热面积的计算12 4 工艺构造尺寸12 5 换热器核算14

〔三〕辅助设备的计算及选型17 〔四〕设计结果汇总表17 (五〕设计评述18 (六〕参考资料18 (七〕主要符号说明18 〔八〕致19

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课程设计任务书

学生： 专业班级：2013级食品科学与工程？班

指导教师： 常海军 周文斌 工作单位： 工商大学 题 目: 年处理？ 万吨牛奶的换热器设计 技术参数和设计要求：

〔1〕牛奶： 入口温度 ℃， 出口温度 ℃ 〔2〕加热介质：表压为 大气压的水蒸汽 〔3〕允许压降：不大于0.1MPa 〔4〕牛奶定性温度下的物性数据

c1030kg/m3c1.5103Pascpc3.953kJ/kgoC

c0.58W/moC〔5〕每年按300天计算，每天24小时连续运行。

要求完成的主要任务: 〔包括课程设计工作量及其技术要求，以及说明书撰写等具体要求〕

1、设计计算

〔1〕 计算总传热系数 〔2〕 计算传热面积 2、主要设备工艺尺寸设计

〔1〕管径尺寸和管流速确实定

〔2〕传热面积、管程数、管数和壳程数确实定 〔3〕接收尺寸确实定

3、换热器工艺条件图〔A1图纸1〕

时间安排：2015年12月1日～2015年12月31日

指导教师签名： 常海军 周文斌 2015年 12月 31日

教研室主任签名： 朱建飞 2015年 12月 31日

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(一) 概述及设计方案简介

1 概述 1.1 换热器

在不同温度的流体间传递热能的装置称为热交换器，简称为换热器。

在换热器中至少要有两种温度不同的流体，一种流体温度较高，放出热量；另一种流体那么温度较低，吸收热量。在工程实践中有时也会存在两种以上流体参加换热的换热器，但它的根本原理与上述情形并无本质上的差异。

在食品、化工、石油、动力、制冷等行业中广泛使用各种换热器，它不仅可以单独作为加热器、冷却器等使用，而且是一些化工单元操作的重要附属设备，因此在化工生产中占有重要地位。

随着换热器在工业生产中的地位和作用不同，换热器的类型也多种多样，不同类型的换热器各有优缺点，性能各异。在换热器设计中，首先应根据工艺要求选择适用的类型然后计算换热所需传热面积，并确定换热器的构造尺寸。 1.2 换热器的选择

换热器的种类很多，根据其热量传递的方法的不同，可以分为3种形式：坚壁式、直接接触式和蓄热式。

列管式换热器的应用已有很悠久的历史，现在，它被当作一种传统的标准换热设备在很多工业部门量使用，尤其在石油、化工、能源设备等部门所使用的换热设备中，列管式换热器仍处于主导地位。虽然列管式换热器在传热效率、紧凑性和金属耗量等方面不及某些新型换热器，但它具有构造简单、巩固耐用、适应性强、制造材料广泛等独特的优点，因而在换热设备中仍处于主导地位。

同时板式换热器也已成为高效、紧凑的换热设备，大量应用于工业中。 列管换热器主要特点：

(1) 耐腐蚀性：聚丙烯具有优良的耐化学品性，对于无机化合物，不管酸，碱、盐溶液，除强氧化性物料外，几乎直到100℃都对其无破坏作用，对几乎所有溶剂在室温下均不溶解，一般烷、径、醇、酚、醛、酮类等介质上均可使用。

(2) 耐温性：聚丙烯塑料熔点为1-174℃，一般使用温度可达110-125℃。 (3) 无毒性：不结垢，不污染介质，也可用于食品工业。 (4) 重量轻：对设备安装维修极为方便。 列管式换热器主要分为以下四种：固定管板式换热器、浮头式换热器、U形管式换热器、填料函式换热器 。 1.2.1固定管板式换热器

构造特点：两端和壳体连为一体，管子那么固定于管板上，它的构造简单；在一样的壳体直径，排管最多，比拟紧凑；由于这种构造的壳侧清洗困难，所以壳程宜用于不易结垢和清洁的流体。当管束和壳体之间的温差太大而产生不同的热膨胀时，会使管子于管板的接口脱开，从而发生介质的泄漏。

适用于温差不大或温差较大但壳程压力不高的场合。

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1—封头；2—法兰；3—排气口；4—壳体；5—换热管；6—波

形膨胀节；7—折流板〔或支持板〕；8—防冲板；9—壳程接收； 10—管板；11—管程接收；12—隔板；13—封头；14—管箱； 15—排液口；16—定距管；17—拉杆；18—支座；19—垫片； 20、21—螺栓、螺母

1.2.2.浮头式换热器

构造特点：两端管板只有一端与壳体完全固定，另一端那么可在壳体沿轴向自由伸缩，该端称为浮头。浮头式换热器的优点是当换热管与壳体间有温差存在，壳体或换热管膨胀时，互不约束，不会产生温差应力；管束可以从壳体抽搐，便与管管间的清洗。

缺点：构造较复杂，用材量大，造价高；浮头盖与浮动管板间假设密封不严，易发生泄漏，造成两种介质的混合。

适用于管壁间温差较大或易于腐蚀和易于结垢的场合。

固定管板式换热器

浮头式换热器

1—防冲板；2—折流板；3—浮头管板；4—钩圈；5—支耳

1.2.3 U型管换热器

U型管换热器构造特点是只有一块管板，换热管为U型，管子的两端固定在同一块管板上，其管程至少为两程。管束可以自由伸缩，当壳体与U型环热管由温差时，不会产生温差应力。U型管式换热器的优点是构造简单，只有一块管板，密封面少，运行可靠；管束可以抽出，管间清洗方便。

缺点：管清洗困难；由于管子需要一定的弯曲半径，故管板的利用率较低；管束程管间距大，壳程易短路；程管子损坏不能更换，因而报废率较高。此外，其造价比管定管板式高10%左右。

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U形管式换热器

1—中间挡板；2—U形换热管；3—排气口；4—防冲板；5—分程隔板

1.2.4.填料函式换热器

填料函式换热器的构造如图1-4所示。其特点是管板只有一端与壳体固定连接，另一端采用填料函密封。管束可以自由伸缩，不会产生因壳壁与管壁温差而引起的温差应力。填料函式换热器的优点是构造较浮头式换热器简单，制造方便，耗材少，造价也比浮头式的低；管束可以从壳体抽出，管管间均能进展清洗，维修方便。

缺点：填料函乃严不高，壳程介质可能通过填料函外楼，对于易燃、易爆、有度和贵重的介质不适用。

填料函式换热器

1—纵向隔板；2—浮动管板；3—活套法兰；4—局部剪切环；5—填料压盖；6—填料；7—填料函

1.3 流动空间的选择

在管壳式换热器的计算中，首先需决定何种流体走管程，何种流体走壳程，这需遵循一些一般原那么：①应尽量提高两侧传热系数较小的一个，使传热面两侧的传热系数接近。 ②在运行温度较高的换热器中，应尽量减少热量损失，而对于一些制冷装置，应尽量减少其冷量损失。

③管、壳程的决定应做到便于清洗除垢和修理，以保证运行的可靠性。

所以在具体设计时应综合考虑，决定哪一种流体走管程，哪一种流体走壳程。 1.4 流速确实定

表2-2 换热器常用流速的围 介质 流速 管程流速，m/s 循环水 1.0-2.0 新鲜水 一般液体 易结垢液体 低粘度油 高粘度油 气体 0.8-1.5 0.5-3 >1.0 0.8-1.8 0.5-1.5 5-30 - .word.zl.

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壳程流速，m/s 0.5-1.5 0.5-1.5 0.2-1.5 >0.5 0.4-1.0 0.3-0.8 2-15 1.5 材质的选择 一般换热器常用的材料，有碳钢和不锈钢。 1.5.1碳钢

价格低，强度较高，对碱性介质的化学腐蚀比拟稳定，很容易被酸腐蚀，在无耐腐蚀性要求的环境中应用是合理的。如一般换热器用的普通无缝钢管，其常用的材料为10号和20号碳钢。 1.5.2不锈钢

奥氏体系不锈钢以1Crl8Ni9Ti为代表，它是标准的18-8奥氏体不锈钢，有稳定的奥氏体组织，具有良好的耐腐蚀性和冷加工性能。 1.6 管程构造

介质流经传热管的通道局部称为管程。 1.6.1换热管布置和排列问距

常用换热管规格有ф19×2 mm、ф25×2 mm、ф25×2.5 mm。 标准管子的长度常用的有1500mm，2000mm，3000mm，6000mm等。中选用其他尺寸的管长时，应根据管长的规格，合理裁用，防止材料的浪费。

换热管管板上的排列方式有正方形直列、正方形错列、三角形直列、三角形错列和同心圆排列，如下列图所示。

(a) 正方形直列 〔b〕正方形错列 (c) 三角形直列

〔d〕三角形错列 〔e〕同心圆排列

正三角形排列构造紧凑；正方形排列便于机械清洗；同心圆排列用于小壳径换热器，外圆管布管均匀，构造更为紧凑。我国换热器系列中，固定管板式多采用正三角形排列；浮头式那么以正方形错列排列居多，也有正三角形排列。

对于多管程换热器，常采用组合排列方式。每程都采用正三角形排列，而在各程之间为了便于安装隔板，采用正方形排列方式。 1.6.2管板

管板的作用是将受热管束连接在一起，并将管程和壳程的流体分隔开来。 管板与管子的连接可胀接或焊接。 1.7 壳程构造

介质流经传热管外面的通道局部称为壳程。

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壳程的构造，主要由折流板、支承板、纵向隔板、旁路挡板及缓冲板等元件组成。由于各种换热器的工艺性能、使用的场合不同，壳程对各种元件的设置形式亦不同，以此来满足设计的要求。各元件在壳程的设置，按其不同的作用可分为两类：一类是为了壳侧介质对传热管最有效的流动，来提高换热设备的传热效果而设置的各种挡板，如折流板、纵向挡板。旁路挡板等；另一类是为了管束的安装及保护列管而设置的支承板、管束的导轨以及缓冲板等。 1.7.1壳体

壳体是一个圆筒形的容器，壳壁上焊有接收，供壳程流体进人和排出之用。直径小于400mm的壳体通常用钢管制成，大于400mrn的可用钢板卷焊而成。壳体材料根据工作温度选择，有防腐要求时，大多考虑使用复合金属板。

介质在壳程的流动方式有多种型式，单壳程型式应用最为普遍。如壳侧传热膜系数远小于管侧，那么可用纵向挡板分隔成双壳程型式。用两个换热器串联也可得到同样的效果。为降低壳程压降，可采用分流或错流等型式。

壳体径D取决于传热管数N、排列方式和管心距t。计算式如下： 单管程Dt(nc1)(2~3)d0式中 t——管心距，mm；

d0——换热管外径，mm；

nc——横过管束中心线的管数，该值与管子排列方式有关。 正三角形排列： 正方形排列： 多管程 排列管子数目；

η——管板利用率。 正角形排列：2管程 η=0.7~0.85 >4管程 η=0.6~0.8

正方形排列：2管程 η=0.55~0.7 >4管程 η=0.45~0.65

壳体径D的计算值最终应圆整到标准值。 1.7.2 折流板

在壳程管束中，一般都装有横向折流板，用以引导流体横向流过管束，增加流体速度，以增强传热；同时起支撑管束、防止管束振动和管子弯曲的作用。 折流板的型式有圆缺型、环盘型和孔流型等。

圆缺形折流板又称弓形折流板，是常用的折流板，有水平圆缺和垂直圆缺两种。切缺率(切掉圆弧的高度与壳径之比)通常为20％~50％。垂直圆缺用于水平冷凝器、水平再沸器和含有悬浮固体粒子流体用的水平热交换器等。垂直圆缺时，不凝气不能在折流板顶部积存，而在冷凝器中，排水也不能在折流板底部积存。弓形折流板有单弓形和双弓形，双弓形折流板多用于大直径的换热器中。

折流板的间隔，在允许的压力损失围希望尽可能小。一般推荐折流板间隔最小值为壳径的1/5或者不小于50 mm，最大值决定于支持管所必要的最大间隔。 1.7.3 壳程接收

壳程流体进出口的设计直接影响换热器的传热效率和换热管的寿命。当加热蒸汽或高速流体流入壳程时，对换热管会造成很大的冲刷，所以常将壳程接收在入口处加以扩大，即将接收做成喇叭形，以起缓冲的作用；或者在换热器进口处设置挡板。

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式中 N——

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2 设计方案简介

2.1选择换热器的类型

因为我们要加热的材料是果汁，流体压力不大，管程与壳层温度差较大，并考虑易清洗性，所以初步确定选用固定管板式换热器。 2.2 流体流动空间及流速确实定

因为本次所要处理的果汁与冷却水的进出口温差都大于50°C，所以需要焊接膨胀节。 由于果汁较水有腐蚀性，而管子及管箱用耐腐蚀材料造价低,故应使果汁走管程，冷却水走壳程。

考虑到要进展加热的是果汁，所以选用不锈钢材质的管。

综上所述，选用带膨胀节的固定管板式换热器，选用Ф25*2.0的不锈钢管，管流速取u=0.5m/s.

〔二〕工艺及设备设计计算

1 确定物性数据

定性温度：可取流体进口温度的平均值 壳程水的定性温度为： T管程果汁的定性温度为： t =根据定性温度，查得：

果汁在50℃下的有关物性数据如下： 密度 i= 1050 kg/m3

定压比热容

16611℃ 28020=50 ℃ 2cp,i=3.98 kJ/(kg·K)

导热系数 i=0.61W/(m·K) 黏度 i=0.00215Pa·s 冷却水在11℃下的有关物性数据如下： 密度 o=999.7 kg/m3

定压比热容

cp,o=4.191 kJ/(kg·℃)

导热系数 o= 0.5741 W/(m·℃) 黏度 o=0.001271Pa·s

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2 计算总传热系数 2.1 热流量

Qimicp,iti=2000×3.98×(80-20)=477600kJ/h=132.7(kW)

2.2 平均传热温差

t't1-t2(80-16)-(20-6)m=

lnt32.90〔℃〕 1tln80-16220-62.3 冷却水用量

WoQiC4776004.191(166)11396 kg/h

p,oto2.4 总传热系数K 管程传热系数

Rdiuiie0.020.51050i0.002155128 2300Pr=

cpii3.981030.002150.6114.030.7Pr160

i 流体被冷却n=0.3

i.8i0.023dRe0Pr0.3

i =0.0230.6151280.814.030.30.021 =2415W/(m2·℃)

160000051281.8 i13710.8741198W/(m2℃〕 壳程传热系数

假设壳程的传热系数 01600 W/(m2·℃)

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污垢热阻 Rsi0.0005(m2·℃) / W

(m2·℃) / W Rso0.000172管壁的导热系数 17.4 W/(m·℃)， 故 K1

d0d0bd01RsiRs0idididm01

0.0250.0250.0020.02510.00050.00017211980.0210.02117.40.0231600=

= 398 W/(m2·℃) 3 传热面积的计算

Qi132.7103 S′= 10.13〔m2〕

Ktm39832.90考虑15%的面积裕度，S=1.15×S′=1.15×10.13=11.65〔m2〕 4 工艺构造尺寸 4.1 管径和管流速

选用φ25mm×2.0mm的不锈钢管，管流速取ui=0.5m/s。 4.2 管程数和传热管数

依据传热管径和流速确定单程传热管数

ns =

V4=

2diui2000/(36001050)=3.05根≈4根

0.7850.02120.5按单管程计算，所需的传热管长度为：

L=

11.65S==49.4m d0ns0.0253按单程管设计，传热管过长，宜采用多管程构造。现取传热管长l=6m，那么该换热器的管程数为:

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Np=

L49.48.2≈9(管程) l6传热管总根数为：N=3927(根) 4.3 平均传热温差校正及壳程数 平均传热温差校正系数

R =

热流体的温降8020=6

冷流体的温升166冷流体的温升166=0.135

两流体的最初温升80-6 P =

按单壳程，三管程构造，温度校正系数查表得：t=0.93

0.9332.930.6℃ 平均传热温差 tm=ttm4.4 传热管排列和分程方法

采用组合排列法，即每程均按正三角形排列，隔板两侧采用正方形排列。取管心距

t=1.25d0〔焊接法〕，那么t=1.2525=31.25 mm≈32 〔mm〕

横过管束中心线的管数 nc1.19N1.19276.186(根) 4.5壳体径

采用多管程构造，取管板利用率=0.7，那么壳体径为：

D=1.05tN/=1.053227/0.7=208.7〔mm〕

圆整可取D=273mm。 4.6 折流板数

采用弓形折流板，取弓形折流板圆缺高度为壳体径的25％，那么切去的圆缺高度为：h=0.25273=68.25〔mm〕， 故可取h=65mm 。

取折流板间距B=0.3D,那么 B=0.3273=81.9〔mm〕，可取B为150mm 。

6000传热管长折流板数 NB=-1=-1=39〔块〕

150折流板间距折流板圆缺面水平装配。 4.7 接收

壳程流体进出口接收:取接收流速为u=1.0 m/s,那么接收径为：

d=4Vu(411396)(3600999.7)=0.0635〔m〕

3.141.0- .word.zl.

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取标准管径为 60 mm 。

管程流体进出口接收:取接收流速为u=1.5 m/s,那么接收径为：

d42000/(36001050)3.141.50.0212〔m〕

取标准管径为 20 mm 5 换热器核算 5.1 热量核算

〔1〕壳程对流传热系数 对圆缺形折流板,可采用克恩公式：

100.5500=0.36

dRe0Pr3(e)0.14 w当量直径，由正三角形排列得

4(3t2d23do)4(0.03220.7850.0252)e=

24d=2o3.140.025=0.020〔m〕

壳程流通截面积：

S0=BD(1-

d0t)=0.150.273 (1-0.0250.032)=0.006〔m2〕 壳程流体流速及其雷诺数分别为

u11396/(3600999.7)0=

0.006=0.353〔m/s〕

Rediuoo0.0210.353999.7o0.000127158307 2000Pr=PrCp,oo.00127141910o0.57419.28

黏度校正〔

〕0.14=0.95 w0=0.360.5741583070.559.281/30.958623W/(m20.02·℃) - .word.zl.

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〔2〕管程对流传热系数 ∵Si=

4d2iNN=0.021227=0.00104p49〔m2〕

u1050)i=

2000/(36000.001040.51〔m/s〕

Re0.0210.5110500.002155230 (2300PrCP3.981030.002150.6114

160000052301.80.878

0.023ii(R0.8e)(Pr)0.4di

ii 1222 W/(m2 ·℃)〔3〕传热系数K

K1d

0d0Rbd0R1sis0idididm0=

10.0250.

12220.0210.00050250.0210.0020.025117.40.0230.0001728623=504.5 W/(m2·℃)

〔4〕传热面积S

S=Q132.71038.6〔m2Kt504.530.6〕

m该换热器的实际传热面积Sp

Spd0L(Nnc)3.140.025(60.06)(276)9.8〔m2〕 该换热器的面积裕度为

H=

SpS8.6S100%9.88.6100%14% - .word.zl.

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该换热器的面积裕度适宜，该换热器能够完成生产任务。 5.2 换热器流体的流动阻力 〔1〕管程流动阻力

P(PP)FNNi12tsp

Ns1Np9 Ft1.4由Re=5230，传热管相对粗糙度

di0.1查摩擦因数图得i0.042WmC，0.0048，

21流速ui=0.51〔m/s〕，i1050 kg/m3，所以

610500.512lui1638.63Pa =0.042P1i0.0212di210500.512409.7 Pa =3P2222ui2故

P(1638.63409.7)1.41925808Pa ﹤ 100 KPa

i管程流动阻力在允许围之。 〔2〕壳程阻力

P0(P1P2)FtNs

2u0Ns1Ft1.15流体流经管束的阻力 P1Ff0nc(NB1)2

F=0.4〔正方形错列〕

f05.0Re00.2280.2285.0583070.4096

nc6(正方形排列)NB39u00.353(m/s)999.70.3532P10.40.40966(391)2449 Pa

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22B0u0)流体流过折流板缺口的阻力 P2NB(3.5 D2B=0.15m ，D=0.273 m

20.15999.70.3532P239(3.5)5832.6 Pa

0.2732总阻力

P

0.6)1.1519524Pa < 10 KPa 壳程流动阻力(P1P2)FtNs(24495832也比拟适宜。

〔三〕辅助设备的计算及选型

1 封头

壳体径较小，故采用封头。接收和封头可用法兰或螺纹连接，封头与壳体之间用螺纹连接，以便卸下封头，检查和清洗管子。 2 分程隔板

分程隔板可提高介质流速，增强传热。同时应严防分程隔板的泄漏，以防止流体的短路。

〔四〕设计结果汇总表 换热器型式：带膨胀节的固定管板式 换热面积〔m〕：9.80 工艺参数： 名称 物料名称 操作温度，℃ 流量，kg/h 流体密度，kg/m 流速，m/s 传热量，kW 总传热系数，W/m·℃ 对流传热系数，W/m·℃ 污垢系数，m·℃/W 阻力降，Pa 2222管口表 符号 a 管程 果汁 80/20 2000 1050 0.51 b c d e f 尺寸 Dn20Dn20Dn60Dn60用途 果汁入口 果汁入口 冷却水入口 冷却水入口 排气口 放静口 连接型式 平面 平面 凹凸面 凹凸面 凹凸面 凹凸面 壳程 冷却水 6/16 11396 999．7 0.353 132.7 504.5 8623 0.000172 9524 1837 Dn20Dn200.0005 79912 - .word.zl.

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程数 推荐使用材料 管子规格 管间距，mm 折流板型式 壳体径，mm ∮25×2.0 32 弓形上下 273 1 不锈钢 管数27 排列方式 间距，mm 150 9 不锈钢 管长，mm 6000 正三角形 切口高度25% 保温层厚度，mm (五〕设计评述

该换热器是专为冷却果汁设计的，严格按照国家及行业标准设计。

这是我第一次做该类设计，虽然努力依照标准设计但许多地方仍不太明确，且没有任何实际经历，漏洞在所难免。

通过此次设计课程，我学到了许多理论课中所学不到的知识。开场时一团雾水的我，经过一周的资料搜集和研读才开场设计工作，中途对数据进展了数次调整，同学们互相帮助与鼓励，终于在今天完成了这次任务。

虽然过程是艰辛的，但成功的喜悦远大于痛苦。这次刻骨铭心的经历必会对我未来产生深远的影响。

(六〕参考文献

1.骉.食品工程原理[M].：中国轻工业，2009.8

2.贾绍义,柴诚敬.化工原理课程设计[M].XX：XX大学，2002.8 3.贾绍义.化工原理及实验.上册[M].:高等教育,2004.6

4.中华人国家标准.GB151-1999钢制管壳式换热器.国家技术监视局,1999

5.中华人国家标准./T 4715-92 固定管板式换热器型式与根本参数.国家技术监视局,1992

6.中华人国家标准.HG 20537.2-1992(2009)管壳式换热器用奥氏体不锈钢焊接钢管技术要求.国家技术监视局,2009

(七〕主要符号说明

英文字母

B ——折流板间距，m； Np——管程数； C ——系数，无量纲； Nu ——努塞尔特准数； d ——管径，m； Qi——热流量 ；kJ/h D——换热管外壳径，m P —— 压力，Pa；因数

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f ——摩擦系数； Pr ——普兰特准数；

F ——系数； R ——热阻，(m2·℃) / W； h ——圆缺高度，m； Re ——雷诺准数； K ——总传热系数，w/ m2℃； S ——传热面积，m2； L ——管长，m； t ——冷流体温度，℃； m——程数 T ——热流体温度，℃； NB——折流板数 u ——流速，m/s；

nc——指数、单程管数。 W ——质量流量，kg/s； 希腊字母

——对流传热系数，w/m2℃； ——有限差值； ——导热系数，w/m2℃； ——密度，kg/m3； μ——粘度，Pa·s； ——校正系数。 下标

c ——冷流体； h ——热流体； i ——管； m ——平均； o ——管外； s ——污垢。

〔八〕致

这个艰巨的任务终于完成了，我在此向给予我帮助的XXX教师和XXX同学们致于衷心的感和诚挚的祝福。

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